|
Ю. И. Галушкин, Е. П. Дубинин,
А. А. Свешников, С. А. Ушаков
Московский государственный
университет им. М. В. Ломоносова, Музей
землеведения
Опубликовано:"Российский журнал
наук о Земле" том 2, N4, Декабрь 2000 |
Содержание |
Основной результат моделирования,
представленный на рис. 7, состоит
в демонстрации возможности формирования корового магматического очага в
процессе повторяющихся осевых интрузий и
анализе изменения глубины и формы очага в
зависимости от скорости спрединга. Однако прежде
чем перейти к обсуждению результатов, необходимо
отметить, что в нашей постановке задачи
стационарной (асимптотической) формы
магматической камеры, строго говоря, не
существует. Форма камеры меняется непрерывно, но
по прошествии времени, эти изменения становятся
заметными лишь в самых далеких крыльях. Поэтому
можно ввести понятие асимптотической или
"стационарной" формы камеры, понимая под ней
ту форму, которая устанавливается за времена
порядка 0,2-0,3 млн лет, сравнимые с геологическим
временем существования подобных структур (0,5-1
млн лет). Кривые на рис. 8
иллюстрируют процесс приближения формы
магматической камеры к "стационарной".
Здесь показан пример с полускоростью раскрытия V
= 2,5 см/год, хотя он характерен для всех
рассмотренных скоростей раскрытия. Во всех
случаях уже через 100-150 тыс. лет после начала
спрединга (т.е. после 40-60 внедрений магмы на оси
спрединга) форма камеры, за исключением своих
далеких крыльев, отличалась от асимптотической
не более чем на 5%.
Расчеты, представленные на рис. 7,
показывают, что уменьшение полускорости
спрединга в два раза (от 5 до 2,5 см/год) приводит к
заглублению очага на 1,5 км и уменьшению
полуширины очага на 1-1,2 км. При полускорости V
= 1 см/год стационарный осевой очаг существует в
виде поднятия высотой не более 300 м на глубине
5,5 км и не различим сейсмическими методами. За
граничную полускорость, ниже которой не
существует коровый очаг, различимый
геофизическими методами, можно принять
полускорость V = 1,5 см/год. При этом поднятие
кровли очага над его крыльями не превосходит
0,5 км, а полуширина очага составляет 0,5-1 км.
Обсуждая результаты моделирования
представленные на рис. 7 и 8, необходимо остановиться на
следующей проблеме. В нашей модели процесс
спрединга с заданной полускоростью V мог быть
воспроизведен интрузиями разной ширины и,
соответственно, с разной частотой внедрения. Так,
спрединг с V = 5 см/год можно смоделировать как
внедрениями интрузий с полушириной 50 м раз в 100
лет, так и внедрениями интрузий с полушириной
25 м раз в 500 лет, возможны и другие варианты. При
этом геофизические и геологические данные не
позволяют точно выбрать вариант. Чтобы выяснить,
насколько полученные результаты зависят от
принятых значений частоты внедрения интрузий,
были проведены сравнительные расчеты для
полускорости спрединга V = 5 см/год с
внедрениями интрузий полушириной 5 м раз в 100
лет (5 м/100 лет), 25 м/500 лет и 50 м/1000 лет, для V
= 2,5 см/год с внедрениями 25 м/1000 лет и 50 м/2000
лет и для V = 1,0 см/год с внедрениями 50 м/5000
лет и 100 м/10 000 лет. Результаты расчетов
показали, что глубина кровли очага с точностью до
100-200 м перестает зависеть от ширины интрузии и
соответствующей частоты внедрений по прошествии
20-25 циклов внедрений (для максимальной ширины
интрузий) с начала спрединга.
|
